置的一項主保護;另一種是鍋爐MFT后汽輪機不跳閘，帶一定低負荷，發(fā)電機仍然與電網(wǎng)并列。這種處理思路的主要是充分利用汽包爐及管道的蓄熱能力和殘余蒸汽繼續(xù)沖轉(zhuǎn)汽輪機，使其能帶一定負荷，在短時間內(nèi)重新點火，恢復(fù)機組負荷。前提是鍋爐側(cè)沒有設(shè)備故障，滅火原因清楚，適用于保護誤動、參數(shù)瞬間超限達到保護動作值而發(fā)生的滅火。

無論哪種處理，鍋爐滅火后，由于汽溫的降低及進汽量的減少，都會引起缸溫的下降，汽輪機被強制冷卻。這樣，會產(chǎn)生3個方面的問題:

1.汽輪機金屬材料的溫度下降速率;

2. 汽輪機金屬材料的溫度下降幅度;

3. 汽輪機汽缸上下缸溫差。

汽輪機疲勞壽命消耗取決于金屬材料的溫度變化率及溫度變化幅度。溫度變化率及溫度變化幅度越大，轉(zhuǎn)子內(nèi)部引起的熱應(yīng)力也越大，循環(huán)壽命消耗的百分數(shù)也越大，必將縮短汽機的使用壽命。

汽輪機上下缸溫差及內(nèi)外壁溫差過大，將引起汽缸變形而導(dǎo)致通流部分動靜間隙發(fā)生變化， 當溫差增大到一定程度使動靜間隙消失，造成動靜摩擦事故發(fā)生。另外，金屬溫差增大到一定程度使內(nèi)部熱應(yīng)力超過其屈服極限時，汽缸或轉(zhuǎn)子將發(fā)生永久變形。

根據(jù)歷次發(fā)生的鍋爐MFT后汽輪機金屬溫度的變化看，只要操作得當，就能實現(xiàn)鍋爐MFT汽輪機不打閘，同樣能滿足汽輪機缸體溫度及溫差的要求，保證汽輪機的安全。

二、鍋爐MFT汽機未打閘經(jīng)過

1.事故前工況

負荷500MW，總煤量260t/h，主/再熱汽壓力和溫度分別為16.75/3.65MPa，540/538?C，汽包水位三沖量調(diào)節(jié)投入，總風(fēng)量1854 t/h。

2.處理經(jīng)過

15:22 7號爐A密封風(fēng)機跳閘， B密封風(fēng)機聯(lián)鎖啟動不成功，運行人員手動啟動發(fā)現(xiàn)無法啟動，就地檢查原因。在這過程中，一次風(fēng)機保護動作跳閘(密封風(fēng)機全停聯(lián)鎖跳閘一次風(fēng)機)鍋爐隨即滅火。運行人員立即啟動反事故預(yù)案進行處理，手動關(guān)小大機調(diào)門開度至42%，負荷快速降至49MW;手動停運兩臺汽泵，并根據(jù)水位變化啟動電泵;檢查爐側(cè)過熱、再熱汽減溫水電動門關(guān)閉，流量為0;爐膛總風(fēng)量減小至1330t/h;關(guān)閉高加抽汽電動門。后查明密封風(fēng)機跳閘原因:清潔人員清掃時，使清掃用水流入密封風(fēng)機的事故按鈕導(dǎo)致。繼保人員迅速拆除事故按鈕接線。查清原因后，立即進行吹掃前的參數(shù)調(diào)整，10分鐘后吹掃完畢，后點火成功，逐漸啟動一次風(fēng)機和磨煤機，恢復(fù)機組負荷。在這過程中，負荷最低至50MW，主汽溫度最低至507.7?C，再熱汽溫最低至497?C，高壓缸上下溫差達到最大值19?C;(規(guī)程中規(guī)定為35?C)，中壓缸上下缸溫差最大至16?C;(規(guī)程中規(guī)定為35?C)。

三、重要參數(shù)的控制方法

為保證鍋爐MFT汽機不跳閘，必須控制的重點參數(shù)有:汽包水位、主再熱汽溫度、負荷大小。下面具體分析以上參數(shù)的控制方法。

1.汽包水位的控制方法:

1.1 因為機爐連鎖保護中規(guī)定:鍋爐MFT后且汽包水位達到高高值，汽機就會跳閘，防止汽機進水或冷汽。所以汽包水位的控制為重中之重。當確定鍋爐滅火后，單元長應(yīng)立即令副操手動停運兩臺汽泵，并根據(jù)汽包水位的變化情況，啟動電泵，以保持汽包水位在正常范圍內(nèi)，防止因汽包水位過低造成汽包壁溫差過大而變形的嚴重后果。此時控制的要點是:汽包水位寧低勿高。同時值得討論的是:因鍋爐突然MFT，爐膛熱量瞬間減少，會造成汽包水位產(chǎn)生嚴重的虛假水位，水位在短時間內(nèi)過低會不會造成水冷壁內(nèi)給水水循環(huán)動力不足而損壞水冷壁。根據(jù)大量資料查詢和結(jié)合本廠實際情況，判斷出短時間

內(nèi)水位低不會造成水冷壁損壞。因為鍋爐MFT后，爐膛燃料量已經(jīng)失去，熱量隨即失去，只剩殘余熱量，在點火前熱量被冷風(fēng)快速帶走，是越來越少的，所以不會對受熱面產(chǎn)生大量的輻射熱和對流熱，也就不會造成受熱面過熱等嚴重后果。

2.主再熱汽溫度的控制方法:

2.1快速關(guān)小大機調(diào)門開度。為了在鍋爐滅火后盡量利用鍋爐的蓄熱能力，保證機組在較長時間內(nèi)維持低負荷運行，必須快速減少進入汽輪機的蒸汽量，為后續(xù)處理爭取時間。如果在CCS中手動關(guān)小大機調(diào)門，速度會很慢，大約關(guān)閉1%/秒，根本滿足不了快速降負荷的要求。為此，在DEH中專門增加“快關(guān)”功能，鼠標每點擊一次“快關(guān)”按鈕，大機調(diào)門關(guān)小20%的開度，速度很快，完全能滿足快速降負荷的要求。從而保證汽溫緩慢下降。否則，容易造成蒸汽過熱度太低，或主再熱汽溫度在10min內(nèi)下降50?C，造成汽輪被迫打閘機。 2.2當確定鍋爐滅火后，立即檢查主再汽減溫水電動門關(guān)閉，流量為零，否則極易造成主再汽溫迅速下降，從而造成被迫打閘停機。

2.3 當確定鍋爐滅火后，快速降低總風(fēng)量以減小冷風(fēng)對熱爐膛的吹掃冷卻影響?？焖訇P(guān)小二次風(fēng)門，均關(guān)至50%左右，總風(fēng)量在1000t/h左右。

2.4 當確定鍋爐滅火后，為減小蒸汽量的損失，立即退出高加系統(tǒng)，關(guān)閉蒸汽抽汽電動門，以減少蒸汽量。

2.5 總結(jié):由以上分析可以發(fā)現(xiàn)，要做到鍋爐滅火，汽輪機不跳閘，關(guān)鍵要做到:2低1高，即:負荷低、汽包水位低、汽溫高。

3.吹掃條件的控制

3.1 鍋爐MFT后，需要快速達到吹掃條件，進行吹掃后方可點火。根據(jù)托克托發(fā)電公司近幾年的實際情況來看，不容易滿足吹掃條件的有:

3.1.1磨煤機出口門的狀態(tài)。因爐側(cè)設(shè)備工作環(huán)境惡劣，出口門反饋接點極易臟污，使得磨煤機跳閘后出口門的關(guān)反饋

回不來，處于黃閃報警狀態(tài)，而此時出口門的實際是關(guān)閉狀態(tài)，磨煤機內(nèi)煤粉不可能進入爐膛，造成二次燃燒，僅僅是由于關(guān)反饋接點的緣故導(dǎo)致不能吹掃。所以根據(jù)現(xiàn)場的時間情況，可以聯(lián)系熱工人員進行強制關(guān)反饋狀態(tài)為關(guān)閉狀態(tài)。否則長時間達不到吹到條件，從而失去快速點火的可能。

3.1.2汽包水位的控制。在鍋爐滅火初期，為避免汽包水位高高汽機跳閘，汽包水位控制的比較低。但當吹掃前，應(yīng)快速調(diào)整汽包水位達到正常范圍值在+-100mm內(nèi)，需要設(shè)專人精心調(diào)整。

4. 主汽壓力的控制。因為在減負荷時是采用的 “快關(guān)”方式，因此調(diào)門關(guān)的速度比較快，主汽壓力升高的就比較快。如果是高負荷(如600MW)發(fā)生鍋爐MFT，此時一定注意避免主汽因超壓而造成安全門起座，若起座勢必造成一部分蒸汽排空，主汽壓力會立即降低，更不利于機組在較長時間內(nèi)維持低負荷。很有可能使負荷快速降低造成機組逆功率保護動作，機組跳閘。

四、MFT不聯(lián)跳汽輪機的效益分析

1. 縮短機組啟動時間，減少了電量損失。這次從鍋爐滅火到點火成功只用了大約10min，啟動時間大大短于機組跳閘后重新啟動時間。根據(jù)以往經(jīng)驗，機組熱態(tài)啟動的時間一般為100min，本次啟機節(jié)省時間約90min，按照當時機組平均所帶負荷500MW計算，多發(fā)電量750MWh，大約增加電量收入19萬元，使得機組經(jīng)濟性明顯提高，也增加了機組全年平均利用小時數(shù)。

2. 減少了啟機用油量。本次事故處理從點火到撤出全部油槍，共計用油6噸。而根據(jù)以往經(jīng)驗來看，熱態(tài)啟機的全過程大約需要用油20噸，本次啟機節(jié)約用油14噸，大約節(jié)約資金10萬元。

五、結(jié)束語

根據(jù)本次鍋爐MFT汽輪機不聯(lián)跳處理方法，并結(jié)合托克托發(fā)電公司其他機組發(fā)生的鍋爐MFT后汽輪機不打閘的操作來