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DTY是由POY（預(yù)取向絲）通過(guò)假捻而形成的，以國(guó)產(chǎn)常見(jiàn)的1000型加彈機(jī)為例，加彈機(jī)是由拉伸變形區(qū)、定型區(qū)、卷繞區(qū)所組成的。整個(gè)流程是：原絲架→切絲器→第一羅拉（FR1）→生頭桿導(dǎo)絲器→第一加熱箱（H1）→冷卻板→假捻器→張力器→第二羅拉（FR2）→網(wǎng)絡(luò)噴嘴→第二羅拉A(FR2A)→第二加熱箱（H2）→第三羅拉（FR3）→探絲器（感應(yīng)器）→上油輪→卷繞成型裝置。 
第一羅拉為喂入羅拉，其裝置有兩種組成方式。一個(gè)是喂絲羅拉和皮圈，另一個(gè)是喂絲羅拉和皮輥，皮圈的優(yōu)點(diǎn)接觸面積大、握持力大、可減少軸承磨損，其缺點(diǎn)是易損壞。而皮輥的優(yōu)點(diǎn)是耐磨且可多次使用，其缺點(diǎn)是握持力不足，須在輥上繞圈彌補(bǔ)。一般國(guó)產(chǎn)1000型加彈機(jī)是由喂絲羅拉和皮輥組成的，在FR2上必須繞兩圈，在加工細(xì)旦時(shí)還需在FR1上繞兩圈（移絲間距一般為5-10mm）來(lái)彌補(bǔ)張力不足。 絲條通過(guò)第一羅拉到升頭桿，升頭桿頂部有個(gè)止捻器裝置，作用是將絲條固定在第一熱箱頂部，起到防止絲逃捻或回捻。 
第一熱箱又叫變形熱箱，它是接觸式加熱方式（與第二熱箱不同），其作用是加熱絲條呈塑化狀態(tài)，更容易拉伸變形，它的溫度越高蓬松性和卷曲性越好，染色變淺。其長(zhǎng)度為2m（加彈機(jī)分為兩種型，“M”型和“V”型， “M”型熱箱長(zhǎng)度為2.5m，而“V”型的長(zhǎng)度為2m）。它是由真空密封聯(lián)苯蒸汽和電加熱復(fù)合加熱。 第一熱箱的下方是冷卻板其主要固定絲條的熱變形、降低其熱塑性，以使絲條具有一定的剛性，更利于捻度的傳遞。如果冷卻不佳（或不均勻），則纖維在假捻過(guò)程形成的卷曲結(jié)構(gòu)就不均勻，進(jìn)而影響染色均勻性，導(dǎo)致染色降等。一般采用金屬板空氣冷卻將絲冷卻到80℃，冷卻板的長(zhǎng)度為1.2m。 假捻器（疊盤(pán)式摩擦假捻器）是整個(gè)加彈機(jī)的核心部位，它是通過(guò)摩擦盤(pán)的轉(zhuǎn)向?qū)z條進(jìn)行加捻和解捻從而形成一個(gè)假捻的作用。一般摩擦盤(pán)分軟盤(pán)（聚氨酯PU盤(pán)等）和硬盤(pán)（陶瓷盤(pán)、砂盤(pán)等），軟盤(pán)摩擦系數(shù)高、表面柔軟、對(duì)絲條損傷小、“雪花少” 但使用壽命短成本貴；而硬盤(pán)與軟盤(pán)反之。 
第二熱箱又叫定型熱箱，是非接觸型空氣加熱，它是由熱媒加熱的。 第二羅拉與第三羅拉之間的超喂比，即定型超喂，主要控制絲條在相對(duì)松馳狀態(tài)下定型。 第三羅拉前方是油輪，作用主要是給低彈絲加上適當(dāng)?shù)挠蛣?，使它提高絲條的集束性，增加絲條的平滑性，改善絲條的抗靜電性與退繞性能。這邊再講一下上油率，所上的油劑量占纖維總重量的比例，一般在2%左右，影響其上油率的還有油輪的轉(zhuǎn)速，一般油輪的轉(zhuǎn)速在0.3rpm-0.8rpm。 卷繞區(qū)，卷繞裝置的整個(gè)過(guò)程需手動(dòng)操作，由操作工用吸槍來(lái)完成掛絲作業(yè)。 
工藝條件主要是加工速度（YS）、牽伸比（DR）、速比（D/Y指摩擦盤(pán)的表面速度與絲條離開(kāi)假捻器的速度之比），K值（解捻張力與加捻張力的比值）以及三個(gè)超喂OF2%、OF2A%、OF3%和兩個(gè)熱箱溫度第一熱箱(H1)、第二熱箱(H2)。 下圖為幾個(gè)加工條件的關(guān)聯(lián)圖： 一般第一熱箱的溫度在170℃-185℃左右，它是由真空密封聯(lián)苯蒸汽和電加熱復(fù)合加熱。定型區(qū)主要是第二熱箱又叫定型熱箱，是非接觸型空氣加熱，它是由熱媒加熱的，它的溫度在150℃左右（比第一熱箱溫度低20℃左右）。他的作用是對(duì)加工后的絲條進(jìn)行定型，因此第二熱箱溫度提高，絲條的卷曲率（彈性）下降，沸水收縮率降低。因此加工高彈絲關(guān)閉第二熱線溫度即可。 第一熱箱的下方是冷卻板其主要固定絲條的熱變形、降低其熱塑性，以使絲條具有一定的剛性，更利于捻度的傳遞。如果冷卻不佳（或不均勻），則纖維在假捻過(guò)程形成的卷曲結(jié)構(gòu)就不均勻，進(jìn)而影響染色均勻性，導(dǎo)致染色降等。一般采用金屬板空氣冷卻將絲冷卻到80℃，冷卻板的長(zhǎng)度為1.2m。 牽伸比是第二羅拉與第一羅拉的速度比（DR=FR2/FR1），一般計(jì)算拉伸比是以原絲的丹尼/加工后絲的丹尼，而考慮臨界拉伸的一個(gè)因素，實(shí)際拉伸比小于等于計(jì)算拉伸比乘以1.1 隨拉牽伸比的增加，絲條的強(qiáng)度增加、伸度下降。然而拉伸比較低致使在假捻器下方捻度不能全部消除，有可能使纖維粘在一起形成緊點(diǎn)，牽伸比過(guò)高則處于假捻器下方的絲條呈較松散的狀態(tài)，由于過(guò)大的張力而易形成毛絲，所以設(shè)定牽伸比的時(shí)候除應(yīng)考慮強(qiáng)、伸度指標(biāo)外，還應(yīng)注意觀察張力變化情況，使毛絲、緊點(diǎn)均較少。 加工速度就是第二羅拉的速度，一般國(guó)產(chǎn)設(shè)備最快速度（臨界速度）可達(dá)到1200 m/min，一般加工速度要比臨界速度低15%-20%，但由于原絲的品質(zhì)等各種原因，一般速度在650-850左右。加工速度大，絲條假捻張力大，絲條與摩擦盤(pán)接觸的壓力變大，絲盤(pán)間的滑移變小，卷曲率和卷曲穩(wěn)定性大，但是將會(huì)出現(xiàn)毛絲。與車(chē)速相關(guān)的三個(gè)超喂：OF2%、OF2A%、OF3%。OF2%（定型超喂）、OF2A%和OF3%(卷繞超喂)，超喂率影響紗線的強(qiáng)伸度及伸縮率。OF2%將會(huì)對(duì)第二熱箱內(nèi)的張力進(jìn)行調(diào)節(jié)，是控制熱定型的效果以及影響絲條的膨松性，但要是該比值設(shè)置的太高會(huì)導(dǎo)致絲條從FR2羅拉出來(lái)后抖動(dòng)，對(duì)絲條產(chǎn)生松圈和色斑等異常，其公式：OF2%=（FR2A-FR3）*100/FR2A OF3主要對(duì)卷繞張力進(jìn)行調(diào)節(jié)，決定卷裝成形好壞，其公式：OF3%=（FR2A-WR）*100/FR2A，OF2A%是控制網(wǎng)絡(luò)氣壓的張力，F(xiàn)R2與FR2A之間有個(gè)網(wǎng)絡(luò)噴嘴，因此該張力直接影響網(wǎng)絡(luò)數(shù)的多少。 D/Y比是指摩擦盤(pán)的表面速度與絲條離開(kāi)假捻器的速度之比（摩擦盤(pán)速度/FR2）。在一定范圍內(nèi)，它的變化對(duì)纖維的卷縮率、卷曲穩(wěn)定性、強(qiáng)度、伸度等物理指標(biāo)幾乎無(wú)影響，與加工中假捻器之前和之后的張力有關(guān)，假捻之前的張力表示T1（加捻張力），假捻之后的張力T2（解捻張力），在絲速保持恒定時(shí)，僅增加捻盤(pán)表面速度會(huì)導(dǎo)致解捻張力降低，簡(jiǎn)而言之，D/Y增加，T1＞T2，會(huì)導(dǎo)致毛絲，D/Y降低，會(huì)使T1＜T2，從而會(huì)導(dǎo)致緊點(diǎn)，因此，D/Y的數(shù)值一般控制在1.6-2.5，在此范圍內(nèi)，隨D/Y比的變化，低彈絲的卷縮性能和強(qiáng)度等物理指標(biāo)幾乎不變，有利于穩(wěn)定生產(chǎn)。下圖為滌綸POY 150D（下圖數(shù)據(jù)僅供參考）： 上圖可見(jiàn)在絲速保持不變時(shí)，捻盤(pán)表面速度增加，解捻張力將會(huì)降低。最佳的工作區(qū)在T1和T2交接點(diǎn)之前。當(dāng)然捻盤(pán)的材質(zhì)不一樣其最佳D/Y比不一樣。 假捻張力比（K值）就是經(jīng)過(guò)假捻器之后的解捻張力（T2)與進(jìn)入假捻器之前的加捻張力（T1），它與絲條的質(zhì)量有很大的關(guān)系，K值越大會(huì)產(chǎn)生更多的毛絲，K值越小會(huì)產(chǎn)生更多緊點(diǎn)，這與D/Y比同一特性。K值在理論上解捻張力/加捻張力＝1來(lái)確定D/Y比，在工藝上解捻張力/加捻張＝1.05-1.3來(lái)確定D/Y比，當(dāng)然K值還與捻盤(pán)的數(shù)量有關(guān)，捻盤(pán)數(shù)量越多K值越大，捻盤(pán)的數(shù)量更是確定捻度數(shù)的重要因素。捻盤(pán)數(shù)量越多捻度數(shù)越大。一般陶瓷捻盤(pán)的數(shù)量的多少根據(jù)紗線的丹尼數(shù)來(lái)確定。通常20D/7F、20D/8F、40D/34F一般用1-5-1（用5個(gè)陶瓷捻盤(pán)）70D/68F、70D/48F用的是1-8-1（一般第1個(gè)“1”指導(dǎo)入片為光片數(shù)量，起導(dǎo)絲作用“8”指工作片數(shù)量，實(shí)際工作盤(pán)，最后一個(gè)“1”指的是輸出片為刀片數(shù)量，起消除緊點(diǎn)的作用）。 在DTY加工生產(chǎn)中，最重要的核心部件是假捻盤(pán)，該處易產(chǎn)生“雪花”， “雪花”的產(chǎn)生除與紡絲油劑等因素有關(guān)外，主要取決于摩擦盤(pán)的材質(zhì)。使用陶瓷盤(pán)，壽命長(zhǎng)且成本便宜，但雪花會(huì)比較多，而 “雪花”的產(chǎn)生影響加工工藝的控制、機(jī)器的壽命及操作環(huán)境。使用PU盤(pán)“雪花”少，對(duì)紗線的磨損程度也較陶瓷瓶小，但引起使用壽命短、成本高，很多公司選擇陶瓷盤(pán)，假捻器下方有個(gè)張力感應(yīng)器，其主要測(cè)T2的張力，一般15D張力在10cN左右20D張力在14cN左右，40D在18cN左右，70D在25cN左右。定型區(qū)與拉伸變形區(qū)之間有一個(gè)網(wǎng)絡(luò)噴嘴其主要作用是對(duì)加工后的絲條增加一定的網(wǎng)絡(luò)，達(dá)到一定的抱和作用。 在生產(chǎn)過(guò)程中會(huì)出現(xiàn)很多毛絲、緊點(diǎn)、僵絲、或者成品檢驗(yàn)染色不勻，或者在加工中出現(xiàn)多次斷絲等等異常。 下表是加工過(guò)程中常見(jiàn)異常的原因及處理方法：序號(hào) | 原因分析 | 修正措施 | 1 | 紡絲卷繞不均勻，紡絲造成缺陷 | 檢查紡絲造成的缺陷，測(cè)定I羅拉絲條張力的變化。 | 2 | POY與后加工條件不合適 | 降低拉伸倍數(shù)，更換POY | 3 | POY的特性粘數(shù)較低 | 檢查聚酯切片、紡絲的無(wú)油絲和POY的特性粘數(shù)，調(diào)整紡絲條件，使POY的特性粘數(shù)在0.62以上，紡絲時(shí)的特性粘數(shù)降小0.02 | 4 | 導(dǎo)絲器、摩擦盤(pán)、熱箱被沾污 | 檢查紡絲機(jī)和加彈機(jī)上所有與絲條接觸的導(dǎo)絲器、摩擦盤(pán)熱箱等處，并清除污物 | 5 | 線路不正確 | 檢查調(diào)整絲路 | 6 | 因POY上油率不夠或不均勻，造成POY各單絲間抱合力低 | 檢查供油系統(tǒng)，提高上油率或改用抱合力好的POY油劑 | 7 | 摩擦過(guò)度 | 檢查導(dǎo)絲器和絲路是否正常，增加POY上油量，改換低摩擦系數(shù)的油劑 | 8 | 絲條的溫度較高 | 降低第一熱箱溫度，提高冷卻板冷卻效率，使絲條進(jìn)入假捻器前低于80℃ | 9 | 加熱張力太高 | 降低D/Y比，使解捻張力與加捻張力的絲值下降 |
序號(hào) | 原因分析 | 修正措施 | 1 | 加捻張力和解捻張力太高 | 降低拉伸倍數(shù) | 2 | 卷繞張力太高（在加工167dtexDTY時(shí)卷繞張力不應(yīng)該超過(guò)15cN） | 增加Ⅲ羅拉的速度,，降低卷繞速度 | 3 | 摩擦盤(pán)轉(zhuǎn)速變化 | 用閃光測(cè)速儀檢查摩擦盤(pán)的轉(zhuǎn)速，調(diào)整假捻機(jī)構(gòu) | 4 | 原因不明 | 降低拉伸變形加工速度，更換摩擦盤(pán)（或改變摩擦盤(pán)的材料） |
三、運(yùn)轉(zhuǎn)不穩(wěn)定，加捻和解捻張力變化大序號(hào) | 原因分析 | 修正措施 | 1 | POY的條干不均率高 | 改換POY原絲，檢查紡絲工藝條件，使條干不勻率U%低于1% | 2 | POY的伸度波動(dòng)大 | 改換POY原絲，檢查POY的伸度變異系數(shù)，要求低于18% | 3 | POY原絲退卷不均勻 | 改換POY卷繞筒子，檢查Ⅰ羅拉前絲條的張力，改變紡絲卷繞成型，使其有好的退絲性能 | 4 | 假捻器內(nèi)溫度太高 | 降低第一熱箱溫度，增加摩擦假捻器前的絲條冷卻效果 | 5 | 在第一熱箱和假捻器之間氣圈不穩(wěn)定 | 增加D/Y比或拉伸倍數(shù)，以達(dá)到增加加捻張力的目的，減小導(dǎo)絲器的阻力 | 6 | 摩擦盤(pán)損壞或積污 | 清潔或調(diào)整摩擦盤(pán)，縮短清潔周期 | 7 | 摩擦盤(pán)轉(zhuǎn)速變化 | 測(cè)定轉(zhuǎn)速，并調(diào)整假捻器機(jī)構(gòu) | 8 | 加捻張力太低 | 增加D/Y比 | 9 | 從盤(pán)到絲條的傳遞力不合適 | 調(diào)整D/Y比使解捻張力與加捻張力的絲值降低到1.05~1.3，1.7＜D/Y＜2.4。當(dāng)加捻張力的數(shù)值（cN）小于DTY成品絲纖度數(shù)（dtex）的1/4時(shí)，用提高拉伸倍數(shù)的辦法來(lái)提高張力。 | 10 | 絲條在I、II羅拉處打滑 | 檢查皮圈打滑情況，使之正常 | 11 | 絲條在的假捻器內(nèi)摩擦盤(pán)處打滑 | 減小POY上油量：更換POY油劑以提高摩擦盤(pán)與絲條之間的摩擦力；增加摩擦盤(pán)數(shù)，提高對(duì)絲條的夾持力；增大摩擦盤(pán)的間距，改善摩擦盤(pán)與絲條之間的接觸情況 | 12 | 原因不明 | 降低拉伸變形加工速度 |
序號(hào) | 原因分析 | 修正措施 | 1 | 摩擦假器表面太粗糙或磨損 | 改用表面細(xì)潔的摩擦盤(pán) | 2 | 原絲POY特性粘性太低 | 檢查聚脂切片至紡絲各工序的工藝條件，使POY的特性粘數(shù)大于0.62；使從切片干燥到紡絲卷繞POY的特性粘數(shù)降小于0.02 | 3 | 在摩擦盤(pán)上因高度摩擦發(fā)熱 | 減小POY上油量；改用性能良好的POY油劑 | 4 | 絲條在摩擦盤(pán)處的溫度太高 | 降低第一熱箱溫度；增加冷卻板冷卻效果。 | 5 | 絲條在摩擦盤(pán)處過(guò)度打滑 | 降低D/Y比，增加拉伸倍數(shù)，但同時(shí)測(cè)定DTY伸長(zhǎng)，使之不低于設(shè)定值；增加摩擦盤(pán)數(shù)；改變摩擦盤(pán)表面的光潔度 | 6 | POY油劑的薄膜強(qiáng)度不夠 | 用油膜剪切強(qiáng)度較高的POY油劑 |
序號(hào) | 原因分析 | 修正措施 | 1 | 假捻度不合適 | 在運(yùn)轉(zhuǎn)情況下，仔細(xì)觀察。調(diào)整假捻度（167dtex的DTY假捻度最好在2700-2900捻/米） | 2 | 進(jìn)、出拉伸變形區(qū)的絲條速度波動(dòng) | 調(diào)整拉伸倍數(shù)；清除摩擦盤(pán)表面的粘污物 | 3 | 在加捻區(qū)，各單絲間有粘結(jié)現(xiàn)象，第二熱箱內(nèi)張力不足 | 降低第一熱箱溫度；減少第二熱箱內(nèi)的超喂率；增加Ⅲ羅拉的速度 |
序號(hào) | 原因分析 | 修正措施 | 1 | 拉伸倍數(shù)低 | 增加拉伸倍數(shù) | 2 | POY油劑的抗靜電性差，摩擦力過(guò)大 | 更換POY油劑，增大絲條的抗靜電性，降低摩擦系數(shù)；使POY上油均勻；檢查導(dǎo)絲器、摩擦盤(pán)等是否正常 | 3 | 第二熱箱內(nèi)張力過(guò)低 | 降低超喂，提高Ⅲ羅拉的速度 |
序號(hào) | 原因分析 | 修正措施 | 1 | 紡絲工段制得的POY不良 | 檢查POY的條干不勻率、強(qiáng)度、伸度是否符合要求；檢查紡絲工段切片干燥效果，干切片的含水率應(yīng)低于50ppm；POY的特性粘數(shù)不應(yīng)低于0.62，切片干燥到紡絲卷繞，聚酯的特性粘數(shù)降應(yīng)低于0.02；檢查紡絲系統(tǒng)的導(dǎo)器是否擦傷絲條，卷繞是否正常 | 2 | POY的條干不勻率太高 | 檢查螺桿各區(qū)及熔體溫度，將其調(diào)至最佳值；檢查冷卻吹風(fēng)速、溫度、相對(duì)濕度是否合適和穩(wěn)定 | 3 | POY含油率不均勻 | 檢查油劑上油系統(tǒng) | 4 | 第一熱箱內(nèi)溫度過(guò)高而損傷絲條 | 逐步降低第一熱箱的溫度，每次降低5℃改善冷卻板的冷卻效果，使絲條進(jìn)入假捻器時(shí)溫度低于80℃ | 5 | 拉伸倍數(shù)過(guò)高 | 降低拉伸倍數(shù) | 6 | D/Y比過(guò)大 | 降低D/Y比 |
序號(hào) | 原因分析 | 修正措施 | 1 | 位伸倍數(shù)太低 | 增加拉伸倍數(shù)，同時(shí)檢查DTY的伸度是否為20%-30% | 2 | 在第二熱箱內(nèi)，絲條收縮過(guò)多 | 減少第二熱箱內(nèi)的超喂，增加Ⅲ羅拉的速度 | 3 | 摩擦盤(pán)給予絲條的加捻力不合適 | 改變D/Y比，以調(diào)節(jié)解捻張力的比值。當(dāng)D/Y比大于2.4時(shí)，則應(yīng)改變摩擦盤(pán)間距，增加摩擦盤(pán)數(shù)或改用其他形式的摩擦盤(pán) |
序號(hào) | 原因分析 | 修正措施 | 1 | 摩擦盤(pán)損傷絲條 | 改用表面光滑的摩擦盤(pán) | 2 | 倍伸倍數(shù)太高 | 降低位伸倍數(shù) | 3 | 絲條在第二熱箱內(nèi)收縮太少 | 增加第二熱箱內(nèi)的超喂，降低Ⅲ羅拉的速度 | 4 | 卷繞張力太高 | 降低卷繞速度，使167dtex的DTY最大卷繞張力為15cN |
序號(hào) | 原因分析 | 修正措施 | 1 | 絲條在假捻器內(nèi)溫度太高 | 降低第一熱箱溫度；增加冷卻板的冷卻效果 | 2 | 假捻度太低 | 稍稍增加拉伸倍數(shù)；增加摩擦盤(pán)數(shù)；提高D/Y比 | 3 | 第二熱箱內(nèi)絲條張力過(guò)高 | 提高第二熱箱內(nèi)的超喂，降低III羅拉的速度 |
序號(hào) | 原因分析 | 修正措施 | 1 | 在第一熱箱內(nèi)，變形后的定型不充足 | 提高第一熱箱溫度 | 2 | 拉伸倍數(shù)太低 | 增加拉伸倍數(shù) |
序號(hào) | 原因分析 | 修正措施 | 1 | 卷繞張力過(guò)大 | 增大卷繞角 | 2 | 摩擦輥與卷繞筒子接觸壓力太高 | 降低摩擦輥與卷繞筒子之間的接觸壓力 |
序號(hào) | 原因分析 | 修正措施 | 1 | 卷繞筒管與中間絲層滑動(dòng) | 降低卷繞張力 | 2 | 落絲時(shí),筒管制動(dòng)速度過(guò)快 | 增大卷繞角 | 3 | 筒管架與摩擦輥未較水平,使卷繞筒子與摩擦輥接觸不良 | 摩擦輥與筒管架較成平行 | 4 | 原因不明 | 降低拉伸變形加工速度，更換摩擦盤(pán)（或改變摩擦盤(pán)的材料） |
序號(hào) | 原因分析 | 修正措施 | 1 | 橫動(dòng)導(dǎo)絲器每次換向時(shí)不在同一位置 | 調(diào)換橫動(dòng)導(dǎo)絲器,修正槽筒溝槽換向點(diǎn) | 2 | 卷繞張力太高 | 降低卷繞張力,增大欠喂率 | 3 | 卷繞角太大 | 減速小卷繞角 | 4 | 橫動(dòng)導(dǎo)絲器松動(dòng)或損壞 | 調(diào)換橫動(dòng)導(dǎo)絲器 | 5 | 筒管架與摩擦輥未較水平 | 摩擦輥與筒管架較成平行 | 6 | 筒管夾盤(pán)轉(zhuǎn)動(dòng)不靈或筒管有跳動(dòng) | 除去夾盤(pán)中可能帶入的廢絲,增加其靈活性,更換筒管 | 7 | 摩擦輥表面有磨損 | 修理或更換摩擦輥 | 8 | 橫動(dòng)導(dǎo)絲器干擾振幅太高 | 減小橫動(dòng)導(dǎo)絲器干擾振幅 |
序號(hào) | 原因分析 | 修正措施 | 1 | 橫動(dòng)導(dǎo)絲器的速度、干擾振幅和周期過(guò)小，導(dǎo)絲器與絲接觸部分表面損壞 | 增大橫動(dòng)導(dǎo)絲器的速度、干擾振幅和周期，更換導(dǎo)絲器 | 2 | 摩擦輥中部表面有磨損 | 檢查摩擦輥中部表面 | 3 | 筒管夾盤(pán)轉(zhuǎn)動(dòng)不靈 | 較正筒管夾盤(pán)轉(zhuǎn)動(dòng)的靈活性 |
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