1） 指定構(gòu)件性能目標(biāo)，使用SATWE軟件進(jìn)行首次分析與設(shè)計(jì)

菜單：SATWE模塊->設(shè)計(jì)模型前處理->參數(shù)定義->性能設(shè)計(jì)，如圖2所示，選擇“按照高規(guī)方法進(jìn)行性能包絡(luò)設(shè)計(jì)”。

圖2  性能化設(shè)計(jì)參數(shù)定義

菜單：設(shè)計(jì)模型前處理->性能目標(biāo)，指定構(gòu)件性能目標(biāo)，如圖3所示。

圖3  按構(gòu)件指定性能目標(biāo)

菜單：SATWE模塊->分析模型及計(jì)算->生成數(shù)據(jù)+全部計(jì)算

進(jìn)行第一次的彈性分析和設(shè)計(jì)。

2） 進(jìn)行非線性分析，得到中震或（和）大震作用下的構(gòu)件剛度折減系數(shù)

選擇SAUSG-Design，可按照默認(rèn)參數(shù)進(jìn)行模型預(yù)處理，在之后彈出的非線性優(yōu)化參數(shù)對(duì)話框中，計(jì)算類型選擇“性能設(shè)計(jì)剛度折減系數(shù)及附加阻尼比”。勾選“指定性能目標(biāo)的構(gòu)件保持彈性”，則進(jìn)行非線性分析時(shí)，對(duì)于指定了性能目標(biāo)的構(gòu)件仍按照彈性進(jìn)行分析，其他構(gòu)件則采用彈塑性本構(gòu)，如圖4所示。

點(diǎn)擊 “確定”后，進(jìn)行非線性分析，得到中震或（和）大震作用下的構(gòu)件剛度折減系數(shù)。

圖4  非線性優(yōu)化參數(shù)（性能化設(shè)計(jì)剛度折減系數(shù)）

3） 導(dǎo)入剛度折減系數(shù)，進(jìn)行第二次性能化設(shè)計(jì)。

菜單：SATWE模塊->設(shè)計(jì)模型前處理->參數(shù)定義

圖5  導(dǎo)入SAUSG剛度折減系數(shù)

如圖5所示，勾選“采用SAUSG剛度折減系數(shù)”，如果要采用非線性優(yōu)化計(jì)算得到的附加阻尼比，也可以勾選“采用SAUSG附加阻尼比”。點(diǎn)擊“生成數(shù)據(jù)”后，這部分參數(shù)才真正導(dǎo)入。

如需查看或編輯SAUSG計(jì)算的剛度折減系數(shù)，可以切換到中震或大震子模型，通過SATWE“分析模型及計(jì)算”->“設(shè)計(jì)屬性補(bǔ)充”中選擇“交互定義”，并在“剛度折減系數(shù)”中選擇構(gòu)件類型并進(jìn)行查看，也可在此基礎(chǔ)上進(jìn)行修改。

之后可以點(diǎn)擊“生成數(shù)據(jù)+全部計(jì)算”，進(jìn)行第二次的性能化設(shè)計(jì)，則得到的性能設(shè)計(jì)的構(gòu)件配筋即是考慮非線性剛度折減系數(shù)的中震（大震）子模型與小震模型的包絡(luò)配筋。

1） 指定構(gòu)件性能目標(biāo)，使用SATWE軟件進(jìn)行首次分析與設(shè)計(jì)

某轉(zhuǎn)換多塔結(jié)構(gòu)如圖6所示，結(jié)構(gòu)共17層，高度為62.6米。地震烈度為7度（0.15g），設(shè)計(jì)地震分組第三組，場地類別為III類。

底部兩層平臺(tái)柱及框支柱性能目標(biāo)為中震正截面承載力彈性、斜截面承載力彈性；大震正截面承載力不屈服、斜截面承載力彈性。轉(zhuǎn)換梁性能目標(biāo)為中震正截面承載力彈性、斜截面承載力彈性；大震正截面承載力不屈服、斜截面承載力不屈服。

圖6  某轉(zhuǎn)換多塔結(jié)構(gòu)

在RH1TG065地震動(dòng)作用下，墻梁、墻柱、框架梁剛度折減系數(shù)分布如圖7~圖9所示。

圖7  墻梁剛度折減系數(shù)

圖8 墻柱剛度折減系數(shù)

圖9  框架梁剛度折減系數(shù)

在地震動(dòng)作用下，能量變化曲線如圖10所示，構(gòu)件彈塑性附加阻尼比為3.2%，大震等效彈性分析用結(jié)構(gòu)總阻尼比為8.2%。

圖10  能量圖及等效阻尼比

結(jié)構(gòu)初始阻尼比：5.0%

附加等效阻尼比：

結(jié)構(gòu)彈塑性：3.2% 位移型阻尼器：0.0% 

速度型阻尼器：0.0%

總等效阻尼比：8.2%