作者:張瑩,韋榮發(fā),蒙世瑛,石峰,吳海剛 (上汽通用五菱汽車股份有限公司) 汽車覆蓋件沖壓生產(chǎn)過程中,修邊是不可或缺的工序之一,但隨著高速自動(dòng)化沖壓生產(chǎn)線的普及與生產(chǎn)效率的提高,修邊模工作時(shí),在空壓、交刀(不同工序之間切邊交匯的區(qū)域)或修邊與切廢料同步的區(qū)域產(chǎn)生大量的修邊鐵屑,其中交刀區(qū)域的修邊鐵屑尤為顯著。 (a)修邊鐵屑 (b)制件表面凹凸 圖1 修邊鐵屑與制件表面凹凸 修邊鐵屑若不及時(shí)清除,鐵屑在氣流或上模刃口的往復(fù)運(yùn)動(dòng)下被帶入模腔,附著在零件或模具零件表面,易造成制件表面凹凸,如圖1所示。部分鐵屑粘附在刃口下方產(chǎn)生積瘤導(dǎo)致刃口崩刃,造成設(shè)備和模具成形零件的精度下降,影響車間生產(chǎn)和制件的成形質(zhì)量。如何在現(xiàn)有壓力機(jī)設(shè)備精度、沖壓工藝及模具穩(wěn)定性等因素條件下減少或消除修邊鐵屑,成為模具制造企業(yè)及各主機(jī)廠面臨的重要問題之一。 然而受企業(yè)規(guī)模及經(jīng)濟(jì)發(fā)展水平的制約,目前國內(nèi)大部分汽車主機(jī)廠和模具制造商并未對(duì)修邊工藝進(jìn)行系統(tǒng)管理及完整的質(zhì)量跟蹤,僅依靠操作者的經(jīng)驗(yàn)進(jìn)行設(shè)計(jì)加工,修邊鐵屑難以消除,降低生產(chǎn)效率及沖壓件表面質(zhì)量。 生產(chǎn)實(shí)踐表明,沖裁間隙、刃口狀態(tài)及切刀吃入深度是影響切削沖裁的主要工藝參數(shù)。修邊模工作時(shí)上、下刃口承受正壓力、側(cè)壓力及彎曲等復(fù)雜應(yīng)力,并且在高頻次反復(fù)剪切時(shí)刃口與板料的劇烈摩擦使刃口及刃口間隙出現(xiàn)熱變形。 圖2 修邊鐵屑類型 當(dāng)刃口產(chǎn)生疲勞現(xiàn)象后,刃口硬度及強(qiáng)度降低,沖裁修邊過程中易出現(xiàn)崩刃,修邊時(shí)先撕裂后剪切板料,容易產(chǎn)生三角形鐵屑(見圖2(a))或細(xì)小顆粒鐵屑(見圖2(b))。在反復(fù)沖壓過程中,刃口受力出現(xiàn)磨損使刃口變鈍,但刃口尖端仍承受高壓應(yīng)力作用,于是在刃口鈍化曲線之外產(chǎn)生裂紋并伴隨一定大小的毛刺,且毛刺大小與刃口磨損量呈正比關(guān)系。隨著沖裁變形過程的深入,上模刃口剪切毛刺,產(chǎn)生長條狀鐵屑(見圖2(c))。此外,在維修或研配過程中,刃口間隙不均勻或上下刃口垂直度不足時(shí),凹模刃口處產(chǎn)生的裂紋與凸模尖角處產(chǎn)生的裂紋不重合,裂紋向壓應(yīng)力更低的沖裁廢料一側(cè)方向延伸,導(dǎo)致沖裁過程出現(xiàn)二次剪切而產(chǎn)生大量薄片鐵屑(見圖2(d))。 在高速自動(dòng)化沖壓生產(chǎn)模式下,汽車覆蓋件的生產(chǎn)效率較快,如前、后門外板每分鐘沖次(strokes per minute,SPM)為10~12;頂蓋SPM為9~10。在此生產(chǎn)模式下,修邊刀塊工作時(shí),伴隨著凸、凹模相對(duì)移動(dòng),模腔內(nèi)部產(chǎn)生負(fù)壓,脫模時(shí)模腔外部的相對(duì)正壓氣流將修邊鐵屑吸入模腔內(nèi),鐵屑粘附在模具零件型面或制件表面,造成制件壓傷、凹凸等缺陷,影響沖壓件成形質(zhì)量和生產(chǎn)效率。 修邊間隙是修邊工序的重要工藝參數(shù),對(duì)沖裁件的斷面質(zhì)量、尺寸精度及模具使用壽命等具有重要影響,間隙過大或過小,都會(huì)使沖裁件尺寸與沖模工作部分尺寸的偏差增加。當(dāng)間隙合理時(shí),可使板料上、下端出現(xiàn)的微小裂紋重合,可有效減少修邊鐵屑,同時(shí)獲得良好的制件斷面與表面質(zhì)量。在模具設(shè)計(jì)開發(fā)階段,主要根據(jù)制件斷面質(zhì)量、尺寸精度、模具使用壽命等因素確定理論間隙值,并結(jié)合長期的工程實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行修正,形成汽車覆蓋件修邊模沖裁間隙,如表1所示。 理論研究表明,修邊間隙不均勻或切刀吃入量不足是產(chǎn)生鐵屑的主要原因之一。修邊模工作時(shí),上、下刃口承受巨大的沖裁力,在循環(huán)交變應(yīng)力作用下,刃口不可避免地出現(xiàn)磨損與鈍化。當(dāng)因刃口磨損出現(xiàn)修邊毛刺時(shí),可通過修配刃口間隙進(jìn)行抑制,在自動(dòng)化生產(chǎn)模式下,通常將修邊間隙控制在(8%~10%)t內(nèi)(t為板料厚度)。 圖3 上刃口和下刃口吃入量示意圖 此外在布置廢料切刀的修邊工藝中,合理設(shè)置上、下模刃口的切刀吃入量可有效減緩修邊鐵屑的產(chǎn)生,生產(chǎn)實(shí)踐表明,當(dāng)廢料切刀吃入量控制在2~3mm內(nèi)時(shí)修邊鐵屑的抑制效果最佳。上、下刃口吃入量如圖3所示,其中:①料厚<1.0mm時(shí),上、下刃口吃入量為2mm×2mm×2mm(上模刃口進(jìn)入下模刃口、避讓部分及廢料刀的量,中間的避讓部分是防止過壓導(dǎo)致刃口壓潰);②料厚>1.0mm時(shí),上、下刃口吃入量為3mm×3mm×3mm。 在翻邊、整形工序中,由于翻邊、整形過程中板料會(huì)出現(xiàn)一定的塑性應(yīng)變,只有在板料非變形區(qū)進(jìn)行充分壓料才能使制件不發(fā)生變形或攢動(dòng),確保制件表面質(zhì)量。但在壓料力滿足成形要求的前提下,過大的壓料范圍會(huì)增大鐵屑夾雜在壓料板與板料之間的概率,壓料板接觸板料后將使板料產(chǎn)生質(zhì)量缺陷。根據(jù)生產(chǎn)實(shí)際情況,在壓料力充足的前提下將壓料板后端制成臺(tái)階形避讓,盡量減少壓料板與工序件的接觸面積,減小鐵屑與壓料板接觸的概率,避免鐵屑在制件表面產(chǎn)生缺陷,壓料范圍改進(jìn)前后對(duì)比如圖4所示。 圖4 壓料范圍改進(jìn)前后對(duì)比 在切刀交匯處鐵屑產(chǎn)生位置增加吸收裝置,將產(chǎn)生的鐵屑及時(shí)吸取引入廢料口。該裝置基于文丘里原理,利用進(jìn)氣口和吸氣口的截面差,在進(jìn)氣口末端和吸氣口空間內(nèi)形成真空,在外大氣壓作用下吸氣口與出氣口間形成氣流,從而對(duì)沖模切刀交匯處周邊鐵屑進(jìn)行及時(shí)吸取清理,原理模型如圖5所示,V1、P1、S1和V2、P2、S2分別為入口截面處和喉管處的平均速度、平均壓力和截面積,可通過優(yōu)化進(jìn)氣口和吸氣口的截面比值,實(shí)現(xiàn)吸氣功率的最大化。 圖5 原理模型 圖6 吸料裝置結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖 吸料裝置整體結(jié)構(gòu)如圖6所示,該裝置主要由進(jìn)氣管、文丘里管、固定調(diào)節(jié)支架3個(gè)部分組成。進(jìn)氣管接壓力機(jī)氣源,由壓力機(jī)內(nèi)部PLC控制其通斷角度(利用PLC程序控制氣源的開啟與關(guān)閉),在進(jìn)行切邊前接通,完成切邊后斷開(通斷時(shí)間可根據(jù)實(shí)際情況靈活調(diào)整)。固定調(diào)節(jié)支架則可實(shí)現(xiàn)文丘里管多個(gè)自由度的調(diào)節(jié),滿足文丘里管管口朝向、與切邊刃口距離的要求。文丘里管吸氣口要求為長橢圓喇叭口狀,以增大利用面積。 圖7 整體布置示意圖 鐵屑吸收裝置安裝在下模切刀交匯處(鐵屑產(chǎn)生位置)附近,距離刀口下方5~10mm,壓力機(jī)每工作一個(gè)循環(huán),進(jìn)行一次鐵屑吸氣動(dòng)作并將鐵屑隨廢料排出模具外,且模具上、下行程不全程通氣,僅在切邊前后進(jìn)行開閥通氣,整體布置如圖7所示。 為驗(yàn)證上述修邊鐵屑優(yōu)化方案的有效性,對(duì)目前市場(chǎng)上某車型翼子板OP20(修邊工序)切刀交匯處鐵屑問題進(jìn)行試驗(yàn),如圖8所示。 (a)切邊鐵屑異常 (b)切邊鐵屑消除 圖8 某車型翼子板修邊鐵屑吸料裝置應(yīng)用 通過修配上、下模刃口間隙及吃入量,使其工藝參數(shù)符合修邊工藝要求,減少修邊鐵屑的產(chǎn)生;同時(shí)在下模刃口處增加鐵屑吸收裝置,利用壓力機(jī)提供的常開氣源接口,在壓料面觸料瞬間氣源接通,封閉高度到底2~3mm前關(guān)閉氣源,最大程度吸收修邊鐵屑并將其導(dǎo)入模具廢料通道中。 試驗(yàn)結(jié)果數(shù)據(jù)如表2所示,改進(jìn)后每百件擦試模具頻次由0.85降低至0.27、生產(chǎn)效率由72.3%提升至84.7%、制件一次性下線合格率(first time qualigy,F(xiàn)TQ)由82.8%提升至96.8%。試驗(yàn)結(jié)果表明,通過優(yōu)化刃口間隙及吃入量工藝參數(shù),并在下模切刀交匯處刃口下方增加鐵屑吸收裝置,可有效減少鐵屑的來源并及時(shí)清除鐵屑,抑制因修邊鐵屑造成制件表面凹凸和生產(chǎn)停線問題,對(duì)制件表面質(zhì)量及生產(chǎn)效率具有顯著提升作用。 |
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