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回轉(zhuǎn)窯更換托輪時(shí)托輪的調(diào)整方法 1 概述 由于回轉(zhuǎn)圓筒設(shè)備廣泛地應(yīng)用于建材工業(yè)、化學(xué)工業(yè)、有色冶金工業(yè)、黑色冶金和耐火材料等工業(yè)部門,所以正確的托輪調(diào)整方法就顯得特別重要。 2 調(diào)整托輪的目的 (1)維持窯筒體中心線為一直線; (2)使窯體能沿軸線正常往復(fù)運(yùn)動; (3)使各托輪能均衡地承受窯載荷。 3 更換托輪時(shí)托輪的調(diào)整方法 據(jù)有關(guān)資料記載,窯中心與托輪中心距離發(fā)生變化后托輪的調(diào)整方法主要是依據(jù)公式Δx=0.5Δs進(jìn)行計(jì)算,其中Δs為窯中心與托輪中心距離發(fā)生變化后的變化量,Δx為相應(yīng)的托輪調(diào)整水平移動量,如圖1所示。 于是有a=O1O2=R+r b=O1O=O1O2sinα=asinα 當(dāng)中心距發(fā)生變化后,假設(shè)a變?yōu)?em>a′,b變?yōu)?em>b′,則Δs=a-a′=(R+r)-(R′+r′)=Δ(R+r) Δx=b-b′=(a-a′)sinα=Δs sinα (1) 對于水泥行業(yè)來說,一般回轉(zhuǎn)窯的α為30°所以公式(1)即為:Δx=0.5Δs (2) 即調(diào)窯規(guī)則為: 如中心距每減少1mm,須將托輪水平內(nèi)移0.5mm,如中心距每增加1mm,須將托輪水平外移0.5mm。 但從其公式的推導(dǎo)過程看,它始終沒有考慮角度α的變化,也沒有考慮托輪在更換時(shí)其移動方向是否沿水平方向運(yùn)動,故而這種調(diào)窯方法是不夠準(zhǔn)確的。 如圖2所示,當(dāng)中心距發(fā)生變化時(shí)(如輪帶直徑變化、托輪直徑變化、軸徑變化、托輪瓦厚度發(fā)生變化等)為保證更換零部件后窯中心仍處于原來位置,則需將托輪中心由O1移至O1′,相應(yīng)地α變?yōu)?em>α′,O1O2變?yōu)?em>O1′O2,且O1′O2=AO2;Δs=O1O2-O1′O2=O1O2-AO2;Δx=O1O-O1′O。其中Δs、Δx內(nèi)容與前面提到的一致。并設(shè)其方向分別與y軸、x軸方向一致時(shí)為正值,反之為負(fù)。 設(shè)O1O2=a 則O1O=asinα
O1′O2=O1O2-Δs=a-Δs O1′O=O1O-Δx=asinα-Δx 因?yàn)樵谥行木喟l(fā)生變化的前后,窯的中心位置仍然不變,所以有 O1O22-O1O2=O1′O22-O1′O2 a2-a2·sin2α=(a-Δs)2-(asinα-Δx)2 根據(jù)回轉(zhuǎn)窯軸心線的完好條件即窯軸心線在水平和垂直方向的偏差,不允許超過一規(guī)定值的要求,令k為不允許超出的規(guī)定值,于是從式(3)中可看出當(dāng)
 時(shí)，忽略 項(xiàng)對求得的Δx值的偏差不超出窯軸心線的完好條件,式(3)可改寫為:Δx≈Δs/sinα (4)
 中可求得式(4)的適用范圍為 （5）
 時(shí)，將式（3）變形為
 該式即是中心距發(fā)生變化后實(shí)際調(diào)整托輪移動量的計(jì)算公式。在工廠生產(chǎn)中,實(shí)際負(fù)責(zé)調(diào)整托輪的工程技術(shù)人員,為了能快速簡捷地算出中心距變化后托輪的移動量,可將各廠回轉(zhuǎn)窯的尺寸數(shù)據(jù)和技術(shù)參數(shù)代入式(4)、(5)、(6)中以求得直觀簡便的計(jì)算公式?，F(xiàn)以我廠Φ3m×88.68m回轉(zhuǎn)窯托輪的調(diào)整為例說明如下,一般我廠回轉(zhuǎn)窯中心距發(fā)生變化主要由輪帶、托輪、托輪軸軸徑、軸瓦的尺寸變化引起,其最大綜合變化量(即磨損量)Δsmax=139.95mm≈140mm 其中:Δsmax 輪帶=245×30%=73.5mm Δsmax 托輪=90×50%=45mm Δsmax 軸=360×5%=18mm Δsmax 瓦=23×15%=3.45mm 以上磨損量的計(jì)算方法是按照水泥機(jī)械回轉(zhuǎn)窯的支承裝置的完好條件而進(jìn)行計(jì)算。 a=R+r=1800+550=2350mm α=30° |k|≤5mm 將以上數(shù)據(jù)代入式(4)、(5)、(6)中得,|Δs|≤62mm時(shí),按式(4)推得:Δx=2Δs (7) 當(dāng)|Δs|>62mm時(shí)由式(6)得 
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